鋼絲切丸與輪殼間的摩擦力矩輪殼內側為圓柱面,在整個(gè)圓柱面上鋼丸的壓強相等,葉片厚度很小,在計算摩擦力矩時(shí),可略去不計,則在圓柱面上鋼絲切丸所能傳遞的摩擦力矩為:M,=2=RZb,,RZ=,R:(R:一L:)一5.23x10b,n(,一c’)(2)式中:M,—圓周摩擦力矩困.m)b—葉片寬度〔m)取毛ZdR、一轉動(dòng)后鋼丸分布的內徑(m)RZ—輪殼內徑(m)取Zd(RZ(3.sdc一R,/RZ比值,0.7C。

　　正常工作后的轉速鋼對鑄鐵間的滑動(dòng)摩擦系數0.22鋼絲切丸與輪殼端面間的摩擦力矩在端面上鋼丸的壓強隨半徑的不同而變化,取微元圓環(huán)工作儲備系數為了保證離合器工作可靠取口=1.2~2。對負載比較穩定,從動(dòng)件的轉動(dòng)慣量小,要求緩慢平穩起動(dòng)的離合器,應取小值。對沖擊大的負載不嚴格要求平穩起動(dòng)的離合器,可取大值。

　　鋼絲切丸離合器的接合過(guò)程分析從動(dòng)端通過(guò)傳動(dòng)系統醒動(dòng)工作機件,則起、離合器的摩擦力矩,當離合器結構參數確定后其摩擦力矩與角速度的平方成正比即工作負載力矩,由從動(dòng)機件的工作性質(zhì)決定,一般情況下,在起動(dòng)階段,可以看作常數即M?？煞謩e求出主、從動(dòng)端的運動(dòng)規律.但上述方程的同步轉速再從式(8)、(9)算出轉差率,額定轉矩和最大轉矩,代人式(7),算出臨界轉差率S。

　　從而可繪出電動(dòng)機的機械特性曲線(xiàn)(M`~曲線(xiàn)),并繪出曲線(xiàn)(拋物線(xiàn))及對離合器轉速小于10時(shí),負載力矩大于離合器傳動(dòng)力矩,故鋼絲切丸從動(dòng)端靜止不動(dòng).主動(dòng)端繼續加速轉動(dòng)。2)轉速超過(guò)20時(shí),主、從動(dòng)端同時(shí)作加速運動(dòng),轉速達到聲,鋼絲切丸電動(dòng)機的驅動(dòng)力矩和離合器的摩捺力矩愈來(lái)愈接近相等,電動(dòng)機的加速也愈來(lái)愈慢,直至幾乎維持等速運動(dòng),而從動(dòng)件則進(jìn)一步加速,直至主、從動(dòng)件的轉速相等達到從主動(dòng)件完成接合過(guò)。

離合器正常工作后鋼絲切丸對鑄鐵件的沖擊測試